PROYECTO PARA EL DESIERTO DE ATACAMA, CHILE
Patricio Valdés Marín
INTRODUCCIÓN
EL desalinizador y elevador solar de tiro forzado y enfriamiento por agua sirve para evaporar agua de mar, elevar el aire húmedo a elevadas cotas y condensar el vapor. Está compuesto por cuatro unidades en serie: un evaporador solar que captura la energía solar para calentar el agua salada de su interior y evaporarla; una chimenea solar de ladera (Patente de invención N° 38.521 otorgada al autor) para elevar el de aire húmedo, un condensador que enfría el aire húmedo mediante agua, y una chimenea solar de ladera para producir tiro; se completa con un receptor del agua destilada.
DESCRIPCIÓN
El campo de aplicación preferente del desalinizador y elevador solar es la desalinización del agua por evaporación, elevación del vapor mediante la utilización de la energía solar y posterior condensación.
Hace más de un siglo se conoce una técnica para desalinizar agua por destilación mediante energía solar, y el estado de la tecnología no ha avanzado significativamente desde entonces. Dicha técnica consiste en hacer ingresar agua salada a un estanque cuyo fondo es negro. Lo cubre por entero una cubierta transparente. Esta está inclinada, a modo de techo, y su borde inferior se apoya sobre el borde del estanque. Por el contorno interior del borde se dispone una canaleta recolectora. Durante el día el Sol calienta el agua y la evapora. El vapor se condensa en la superficie interna de la cubierta al ser enfriado por el aire del exterior. Las gotas de condensación escurren bajo la cubierta hacia la canaleta, la cual conduce el agua destilada hacia un depósito para su posterior uso.
El arte conocido tiene un rendimiento teórico de 4 litros diarios de agua destilada por metro cuadrado de destilador, pero en realidad es menor, pues el aire interno, que transporta la humedad, circula únicamente por convección natural y una tasa mayor de condensación se realiza solamente con la existencia de viento que acelere la convección natural del aire externo. Esto incide en una pobre eficiencia de la energía incidente, la que termina perdiéndose, saliendo del sistema por aumento innecesario de la temperatura.
Los problemas técnicos que deben ser resueltos son tres:
1. Generar una circulación mayor del aire que evapora el agua del estanque, independientemente de la circulación natural convectiva al interior del evaporador.
2. Elevar el vapor de agua a una altura mayor.
3. Producir una superficie de condensación más amplia y con mayor intercambio de calor que la provista por la cubierta transparente.
4. Producir tiro para forzar hacia fuera y arriba el aire que ha sido enfriado en el condensador.
Las soluciones a los problemas técnicos expuestos son resueltas por el presente artefacto de la siguiente manera:
1. La circulación forzada de aire hacia el evaporador solar y de éste hacia el condensador se logra mediante un colector solar para calentar aire que produce tiro (Ref. Patente de Invención Chilena N° 38.521).
2. La elevación de la mezcla de aire y del vapor producido en el evaporador solar hacia una cota elevada mediante una chimenea solar de ladera. (Ref. cit.).
3. La condensación del vapor de agua contenido en el aire caliente y húmedo se consigue dentro de tubos de condensación que se encuentran sumergidos en un determinado volumen de agua más fría.
En consecuencia, en este artefacto se pueden distinguir cuatro unidades: 1° un evaporador solar que captura la energía solar para calentar el agua salada de su interior y evaporarla; 2º una chimenea solar de ladera para elevar el aire húmedo; 3º un condensador cuya entrada para el aire húmedo está unida a la salida de la chimenea solar y tiene una superficie de condensación enfriada por agua y un receptor del agua destilada, y 4º una chimenea solar de ladera para producir tiro.
A continuación se explica este artefacto más detalladamente por medio de un dibujo. Este ilustra un corte transversal del destilador solar de tiro natural con condensador por enfriamiento de agua salada. En éste se destacan sus cuatro componentes: el evaporador solar 10, la chimenea solar para elevar la mezcla aire-vapor 20, el condensador por agua 30 y la chimenea solar de tiro 40.
Tal como se ilustra en el mencionado dibujo, los componentes del presente destilador solar están dispuestos en una secuencia determinada según la dirección del flujo de aire. El evaporador 10 se ubica en la cota más baja, sobre la superficie del mar. Este tiene el extremo 11 abierto al exterior, y su extremo 12 se une al extremo 21 de la chimenea solar 20. En tanto su extremo 22 se une al extremo 31 del condensador 30 cuyo propio extremo 32 está conectado al extremo 41 de la chimenea de tiro 40, estando su otro extremo 42 abierto al exterior.
El mencionado dibujo ilustra también las principales características de cada componente. En efecto, en el evaporador solar 10 se distingue un estanque 13 de fondo preferentemente plano para contener el agua salada, la que tiene una superficie de evaporación 14. Su fondo 15 es preferentemente negro opaco y tiene una aislación térmica 16 para limitar la pérdida del calor al mar y que permite su flotabilidad. Dispone de una entrada 17 para el agua salada y de una salida por rebalse 18, de nivel regulable, para la salmuera. A una distancia de la superficie del agua se dispone una cubierta 19 transparente a la radiación solar y opaca a la radiación infrarroja, e impermeable, la que puede ser también doble o triple, es decir con más de una capa transparente, con el objeto de conseguir una aislación aún mayor del medio externo. Esta queda abierta al exterior sólo por su extremo 11, quedando el extremo opuesto 12 unida a la cubierta 23 de la chimenea solar de ladera para elevar el aire húmedo.
Respecto al condensador de agua salada 30 que se ilustra, se distingue un estanque 32 que contiene el agua de enfriamiento. Su volumen se determina por la cantidad de calor que debe extraer del sistema cada 8 horas de funcionamiento diario. La amplia superficie de dicho estanque está en función de su capacidad para ser enfriado durante la noche. Sobre dicho estanque se extiende separada a una cierta altura una cubierta 33, aislante de la radiación solar e impermeable, por la que circula el aire de enfriamiento. Una cantidad de tubos condensadores 34 se disponen en forma paralela dentro de dicho estanque. Dichos tubos unen la salida de la chimenea solar 20 con la chimenea solar 40. Dentro de ellos circula la mezcla de aire y vapor proveniente del evaporador solar 10. Tienen una pendiente mayor que 3% hacia la segunda chimenea solar y están dispuestos en forma paralela. La superficie condensadora es su parte interna y el agua que se condensa circula contracorriente hacia un estanque de depósito 60, del que está separado mediante un sifón 61.
Por último, se dispone a la salida de los tubos de condensación una chimenea solar de tiro forzado 40.
La capacidad del desalinizador y elevador solar de tiro forzado del presente invento depende de la radiación solar, de la temperatura inicial del agua salada utilizada para condensar, de la temperatura del aire ambiente, de la cota sobre el nivel del mar, de las temperaturas diurna y nocturna en dicha cota. A continuación se describirá su funcionamiento
En primer lugar, en el evaporador 10 se verifican varios procesos: la energía solar que incide sobre él traspasa su cubierta transparente 19 y es absorbida por el fondo oscuro 15 del estanque 13. Una proporción importante de la radiación infrarroja emitida internamente no puede escapar del sistema gracias a la cubierta transparente 19, que es opaca para esa longitud de onda, y a la aislación térmica 16 al fondo del dicho evaporador. La energía atrapada no tiene más recurso que calentar el agua contenida y la masa de aire que ingresa.
Por su parte, el agua salada 14, que ingresa a una cierta temperatura después de transitar por el condensador, se calienta en el evaporador hasta una temperatura de equilibrio que depende de la masa de agua que se evapora a consecuencia del paso de una corriente de aire caliente y seco. La energía utilizada en evaporar el agua en el evaporador 10 es significativamente mayor que la utilizada en calentar el agua. La energía que se pierde en la salmuera que se evacua es una mínima parte en relación a la que se utiliza en total, no siendo significativa.
El aire que ingresa por el extremo 11, forzado por el tiro generado por las chimeneas 20 y 40, se calienta en el trayecto, quedando capacitado para transportar una mayor cantidad de vapor. A la vez, el flujo constante de energía solar que ingresa al sistema va transformando el agua en vapor. Así, pues, la masa de aire que egresa del evaporador está virtualmente saturada.
En el condensador 30 se produce otra serie de procesos. En primer lugar, existe un flujo de aire caliente y húmedo que ingresa por su extremo 31, en vía al extremo 32, y que en su paso por los tubos de condensación 34 se va enfriando al entrar en contacto con el agua de condensación del estanque 33, más fría. En segundo lugar, se produce un flujo de agua condensada dentro de los tubos condensadores 34 hacia un estanque de depósito 60.
Los tubos de condensación 34 consisten preferentemente en tubos de acero de baja presión. La mezcla de aire y vapor que circula dentro de dicho tubos de condensación se enfría por debajo de la temperatura de rocío y el vapor contenido se va condensando en sus paredes. Las gotitas de agua licuada escurren y se canalizan dentro del tubo hacia el estanque de depósito 60, gracias a su pendiente.
En ambas chimeneas solares de ladera ocurren también determinados procesos. En primer término, la radiación solar que incide sobre él atraviesa la cubierta transparente 33 y es absorbida por la cubierta absorbente 34. Esta segunda cubierta puede instalarse a media distancia entre la cubierta transparente y la cubierta opaca, reflectante o aislante 35, que está ubicada de preferencia sobre el suelo y que actúa como aislante del calor emitido por la cubierta absorbente. En cuanto a la cubierta absorbente, es conveniente que sea de preferencia de color negro opaco. En ella, la energía radiante que incide es absorbida, aumentando su longitud de onda en la gama del infrarrojo. Para esta longitud de onda la cubierta transparente 33 se torna opaca. La energía queda atrapada y calienta por conducción la masa de aire existente bajo la cubierta transparente. El aire, al calentarse, pierde densidad sin perder presión. Volviéndose más liviano, adquiere fuerza ascensional y produce tiro, forzando una corriente de aire que se extiende hasta el extremo 11 del evaporador 1, en un proceso que se vuelve continuo mientras exista energía para calentar más aire, es decir, durante las horas diurnas.
En base a las propiedades físicas y ópticas de los materiales indicados se expondrá un ejemplo particular de destilador solar de tiro natural y enfriamiento por agua según un método de cálculo necesariamente algo extenso a causa de los abundantes procesos dinámicos y termodinámicos descritos.
Para ejemplificar un caso concreto, supondremos que el desalinizador y elevador solar de tiro forzado del invento estará ubicado en la latitud 25° sur, a nivel del mar, siendo la temperatura diurna promedio del aire de 17° C, la temperatura promedio del agua de mar de 11° C y que funcionará teniendo como promedio la insolación del mes de marzo.
A. Evaporador solar.
1. Los datos de la latitud y la época del año, y las condiciones climáticas propias de la latitud y temporada sirven para calcular la radiación solar promedio efectiva, Ee, sobre una superficie horizontal, según la siguiente ecuación:
Ee = m Ei = 0,166 kcal/m² s (1)
donde:
m (factor de transp. atmosférica) = 0,95
Ei (radiación solar incidente) = Es senß senφ = 0,174 kcal/m² s (2)
donde:
ß (ángulo promedio de la radiación solar útil) = (90 - ρ)/2 + λ = 52,5° (3)
en que:
λ (ángulo de reflección de la cubierta transparente) = 15°
φ (ángulo de la radiación incidente) = 90° + θ + δ = 66,95° (4)
en que:
θ (latitud) = 25°
δ (ángulo de decl. solar) = e 23,45° / 12 (5)
siendo:
e (coef. de la declinación solar para marzo) = 1
2. Ahora bien, no toda la energía que efectivamente llega al sistema es aprovechada. Por el contrario, existe pérdida de energía por la incapacidad de la cubierta transparente para transmitirla toda al sistema y por la incapacidad de la misma para retenerla. Además, la pérdida por conducción al medio externo es proporcional al diferencial de temperatura conseguido, siendo el diferencial absoluto de temperatura (de cuerpo negro insolado bajo 1 atmósfera), DAT, igual a 80 C°. En consecuencia, el calor útil neto ganado de la radiación solar incidente según el balance de la radiación recibida y emitida o perdida está expresado en la siguiente relación:
Ef = Ee f (1 - ΔT/DAT) = 0,1004 kcal/m²s (6)
donde:
Ef = radiación solar útil, en kcal/m²s.
Ee = radiación solar entrante = 0,166 kcal/m²s.
f = factor de eficiencia. En el ejemplo, f = 0,63
DAT = diferencial absoluto de temperatura = 80 K°
Ahora bien, el factor de eficiencia, f, depende de un conjunto de condiciones, las que se detallan a continuación:
f = ρ ς σ τ υ = 0,63 (7)
donde:
f = factor de eficiencia.
ρ = proporción de la radiación no reflejada por la cubierta transparente = 0,84.
ς = proporción de la radiación no transmitida por convección por la cubierta transparente = 0,97.
σ = proporción de la radiación no reflejada por la cubierta transparente = 0,93.
τ = proporción de la radiación IR no reflejada por la cubierta absorbente = 0,87.
υ = proporción de la radiación IR no transmitida por conducción al suelo = 0,95.
3. El gasto calorífico, Kv, que utiliza el evaporador solar, está en función de la energía solar aprovechada por unidad de superficie y por el total de superficie insolada, parámetros que se relacionan en la siguiente ecuación:
Kv = Ef Av = 1004 kcal/s (8)
donde:
Ef (ver ecuación 6)
Av = bv cv = 10.000 m² (9)
en que:
bv (ancho de evaporador) = 100 m
cv (largo del evaporador) = 100 m
En el evaporador se verifican tres procesos principales:
1º. La energía solar que ingresa, es decir, el gasto calorífico aprovechable, calienta la masa tanto aérea como acuosa del interior, evaporando una cierta cantidad de agua.
2º La masa de aire que se desplaza desde un extremo al otro va adquiriendo mayor temperatura, y en su contacto con la superficie de agua va adquiriendo también mayor humedad específica e, idealmente, una humedad relativa > 90%.
3º El agua salada que ingresa adquiere mayor temperatura y se va evaporando en el aire que se desplaza. El residuo salmuerado es evacuado por rebalse en el extremo opuesto.
4. El evaporador solar genera en último término un caudal de aire húmedo, Qa, cuya magnitud resulta de la siguiente ecuación:
Qa = Kv(((Tov+ΔTv)/(ca Tov ΔTv D))+(1/(cl Δv D))+((Tov+ΔTv)/(cw Tov fw ΔTv D)))
= 317,7 m³/s (10)
donde:
Kv (ver ecuación 8)
Tov (temperatura final en el ES) = 303 K
ΔTv = Tov-Tiv = 18 K (11)
En que:
Tiv (temperatura inicial o ambiente) = 285 K
ca (calor específico del aire) = 0,241 kcal/kg K
D (densidad del aire) = 1,2, kg/m³
cl (calor latente del vapor) = 539 kcal/kg
Δv (diferencia del aire húmdo) = vov-viv = 0,016 kgv/kga (12)
Siendo:
vov (humedad en aire que sale del ES) = 0,024 kgv/kga
viv (humedad en aire que ingresa al ES) = 0,008 kgv/kga
cw (calor específico del agua) = 1 kcal/kg/K
fw (proporción de agua total que ingresa/agua evaporada) = 3
5. Otras dimensiones son la altura del evaporador solar, av, y el caudal de agua de mar que ingresa al sistema.
av (altura del ES) = Qa/vv bv = 1,27 m (13)
en que:
Qa (ver ecuación 10)
vv (velocidad del aire dentro del ES) = 2,5 m/s
bv (ancho del ES) = 100 m
Qw (caudal de agua de mar) = fw Δv = 0,048 m³/s (14)
en que:
fw = 3
Δv (ver ecuación 12)
B. Chimenea solar de ladera para elevar aire.
El segundo componente del desalinizador solar de tiro forzado y enfriamiento por agua es la chimenea solar de ladera para mantener el aire húmedo caliente y elevarlo a cotas más altas. Considerando que la descripción del método para calcularla está en
En la mencionada chimenea solar de ladera el aire que se calienta pierde densidad, tornándose más liviano y escapando por la salida. El aire que sale produce tiro a causa de que genera baja presión y arrastra, en consecuencia, más aire por el extremo inferior. Puesto que la entrada del colector está conectada al resto del sistema, produce una succión que se prolonga hasta la boca de entrada del condensador. La chimenea solar genera una potencia, Pg, que depende, entre otros factores, de la radiación solar y del tamaño de colector. Estos factores se relacionan en la siguiente ecuación:
Pg (potencia generada) = f Ef J Ak = 1.600.000 kgm/s (15)
donde:
f (factor de eficiencia) = _ _ (1-dTk/DAT) = 0,734 (16)
J (factor de conversión de kgm/s a kcal/s) = 427
Ak (superficie insolada de colector) = bk ck = 5.000 m² (17)
en que:
bk (ancho del colector) = 100 m
ck (largo del colector) = 500 m
Es necesario que la potencia generada sea igual o mayor que la potencia requerida, Pk, la cual es la sumatoria de la potencia, Pc, empleada en calentar la masa de aire, de la potencia, Pj, usada en la conducción del aire a través del sistema, y de la potencia, Pt, utilizada en mover la masa de aire y producir tiro.
Pk = Pc + Pj + Pt = 90.000 kgm/s (18)
Por otra parte, la potencia realmente empleada en elevar una masa de aire, Pl, es la misma que la potencia usada en la conducción, Pj, más la utilizada en mover el aire, Pt, lo que se expresa en la siguiente ecuación:
Pl = Pj + Pt = 940 kgm/s (19)
El pequeño valor para esta función se explica por cuanto las velocidades al interior del destilador solar son bajas en razón a que las secciones para el paso del aire fueron determinadas en el ejemplo con bastante holgura. Además, la parte más significativa de la energía capturada por el colector fue para elevar la temperatura de la masa de aire interna por sobre la temperatura ambiente externa para permitir el efecto de tiro.
C. Condensador.
En el condensador 30, se verifican los siguientes procesos:
1º El aire caliente y saturado se enfría cuando entra en contacto con los tubos de condensación 34 y el vapor se va condensando en la superficie interna de éstos.
2º El agua condensada escurre por gravedad hacia un depósito de agua dulce 60.
3º El agua de condensación vuelve a enfriarse en las horas nocturnas.
1. Volumen de agua del condensador, Vcw.
El cálculo del caudal de agua que se condensa, Qv, determinará, primero, el gasto calorífico utilizado y, segundo, el volumen de agua requerida, destinada a enfriar para condensar.
Qv (caudal de agua condensada) = Qa Δvc = 6,67 kg/s (20)
donde:
Qa (ver ecuación 10)
Δvc = vov-voc
en que:
vov (humedad en aire que entra al condensador) = 0,024 kgv/kga
vov (humedad en aire que sale del condensador) = 0,003 kgv/kga
Qvdía = Qv t (21)
donde:
Qv (ver ecuación 15)
t (tiempo de funcionamiento diario promedio) = 8 h
Vcw (volumen de agua condensadora) = Qv cl t/cw ΔT = 6473,5 m³ (22)
Donde:
Qv (ver ecuación 15)
cl (calor latente del vapor) = 539 kcal/kg
t (tiempo de funcionamiento diario promedio) = 8 h
cw (calor específico del agua) = 1 kcal/kg K
ΔT (diferencia de temperatura del aire húmedo)= Tov-Toc = 16 K (23)
en que:
Tov (temperatura del aire húmedo que ingresa) 303 K
Toc (temperatura del aire que egresa) = 287 K
2. Tubos de condensación.
Ntb (cantidad de tubos de condensación) = Áa/Átb = 549 (24)
donde:
Áa (sección total de tubos de condensación) = Qa/va = 63,5 m² (25)
en que:
Qa (ver ecuación 10)
va = 5 m/s
y
Átb (sección del tubo) = (DItb/2)² π = 0,1158 m² (26)
en que:
DItb (diámetro interior del tubo) = DEtb-2 e = 0,384 m (27)
donde:
DEtb (diámetro exterior del tubo) = 0,4 m
e (espesor del tubo) = 0,008 m
3. Longitud de tubos de condensación.
El calculo de la superficie de condensación, AC, es importante en el dimensionamiento del desalinizador solar, y depende de la suma de las superficies calculadas para la transferencia de calor del medio aéreo al acuoso, donde deben compensarse, en valores también de áreas, las resistencias al paso del calor de aire a agua y al efecto de la pared del tubo. Su fórmula general es la siguiente:
ÁC (superficie de condensación) = Kce/ΔT CT = 43.157 m² (28)
donde:
Kce (gasto calorífico) = Qv cl = 3596 kcal/s (29)
En que:
Qv (ver ecuación 20)
cl (calor latente del vapor) = 539 kcal/kg
Δt (ver ecuación 23)
CT (conductividad térmica de tubos) = 0,15 kcal/h m² (ºC/m)
LC = ÁC/Perimtb = 34.342 m (30)
donde:
AC (ver ecuación 28)
Perimtb (perímetro del tubo) = DEtb π = 1,26 m (31)
lC (longitud tubo individual) LC/Ntb = 63,6 m (32)
4. Dimensiones del condensador.
Los anteriores resultados permiten dimensionar los siguientes parámetros adicionales del condensador:
Ac (ancho del estanque de agua) = Vcw/cc IC = 100 m (33)
donde:
Vcw (ver ecuación 22)
cc (altura del estanque de agua) = 1 m
1C (ver ecuación 32)
D. Chimenea solar de ladera de tiro forzado.
El cuarto componente del destilador solar de tiro natural y enfriamiento por agua es la chimenea solar de ladera para recalentar el aire y producir tiro. Valen los mismos comentarios hechos en el punto B. Considerando que la descripción del método para calcularla está en la Patente de Invención referida más arriba y que su función en el destilador solar no se compara en importancia con los otros dos componentes, nos remitiremos a anotar las conclusiones sin entrar en más detalles.
La mencionada chimenea solar genera una potencia, Pg, que depende, entre otros factores, de la radiación solar y del tamaño de colector. Estos factores se relacionan en la siguiente ecuación:
Pg (potencia generada) = f Ef J Ak = 420.000 kgm/s (34)
donde:
f (factor de eficiencia) = Ee f (1-dTk/DAT) = 0,1 (35)
J (factor de conversión de kgm/s a kcal/s) = 427
Ak (superficie insolada de colector) = bk ck = 180 m² (36)
en que:
bk (ancho del colector) = 100 m
ck (largo del colector) = 100 m
Es necesario que la potencia generada sea igual o mayor que la potencia requerida, Pk, la cual es la sumatoria de la potencia, Pc, empleada en calentar la masa de aire, de la potencia, Pj, usada en la conducción del aire a través del sistema, y de la potencia, Pt, utilizada en mover la masa de aire y producir tiro.
Pk = Pc + Pj + Pt = 420.000 kgm/s (37)
Por otra parte, la potencia realmente empleada en elevar una masa de aire, Pl, es la misma que la potencia usada en la conducción, Pj, más la utilizada en mover el aire, Pt, lo que se expresa en la siguiente ecuación:
Pl = Pj + Pt = 102.000 kgm/s (38)
El valor para esta función se explica por cuanto las velocidades al interior del destilador solar son bajas en razón a que las secciones para el paso del aire fueron determinadas en el ejemplo con bastante holgura. Además, la parte más significativa de la energía capturada por el colector fue para elevar la temperatura de la masa de aire interna por sobre la temperatura ambiente externa para permitir el efecto de tiro.
MATERIALES DEL DS-10000
El diseño de un desalinizador solar como el analizado considera el uso de los materiales descritos a continuación. Todos los valores están en miles de pesos chilenos.
EVAPORADOR
10300 m² poliestireno 12 planchas 5x50x100 cm $11.227
10200 m² plancha fibra de vidrio 5v 0,9x3 m $ 21.930
20400 kg resina poliéster, fibra de vidrio, aditivos $ 44.880
30400 ml pino impregnado 2x2 $ 6.992
SUBTOTAL $ 85.029
CSL ELEVACIÓN
13000 m² plancha fibra de vidrio 5v 0,9x3 m $ 27.950
10000 m² plancha zincalum lisa 0,35x1000x3000 $ 14.800
10000 m² film coextruido aluminio PVC 0,02 mm $ 10.000
6480ml pino impregnado 2x2 $ 1.490
SUBTOTAL $ 54.240
CONDENSADOR
20000 m² poliéster con fibra de vidrio 0,5 mm $ 46.200
10000 m² polietileno 0,5 mm $ 14.900
10000 m² film coextruido aluminio PVC 0,02 mm $ 10.000
3840 ml pino impregnado1x4 $ 922
135 m³ concreto $ 6.750
SUBTOTAL $ 78.772
CSL TIRO
10200 m² plancha fibra de vidrio 5v 0,9x3 m $ 21.930
10000 m² plancha zincalum lisa 0,35x1000x3000 $ 14.800
10000 m² film coextruido aluminio PVC 0,02 mm $ 10.000
20604 ml pino impregnado 2x2 $ 4.739
SUBTOTAL $ 51.469
DEPÓSITO 1000 m²
600 m² polietileno 0,5 mm $ 894
600 m² film coextruido aluminio PVC 0,02 mm $ 600
SUBTOTAL $ 1.494
TOTAL MATERIALES $ 271.004
INSTALACÍON 60%, materiales $ 162.602
TOTAL EVAPORADOR $ 433.606
AMORTIZACIÓN 10 años $ 433.606
COSTO TOTAL $ 867.212
CONCLUSIÓN:
Este desalinizador solar tiene una capacidad para producir 192 m3/día de agua dulce y elevarla a 500 m de altitud. Sin embargo, el costo de producir 1 litro de agua es de $ 4,5 (cuatro mil quinientos pesos). Siendo este precio no competitivo, no resulta aconsejable construirlo.
